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眾力
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江門升降機/東莞升降平臺/佛山升降貨梯(熱)
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佛山眾力
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液壓升降平臺受力情況分析
液壓起落平臺附著式導(dǎo)架,附著式導(dǎo)架有限元模型合計:載荷及自持處理合計工作工況載荷時,將垂直力F均布到導(dǎo)架頂端4個節(jié)點上,垂直力和起落平臺自重引起的彎矩轉(zhuǎn)化為4對力偶加載到液壓起落平臺和導(dǎo)架相勸化的地位處;程度面內(nèi)的扭矩簡化為2對力偶加載到平臺和導(dǎo)架相勸化的地位處;風載依照風向的不合劃分均布到導(dǎo)架隨風面的全體節(jié)點上。非工作工況的載荷只思索風載,均布在導(dǎo)架隨風面全體節(jié)點上。為仿照導(dǎo)架理論自持環(huán)境,自持導(dǎo)架底部4個節(jié)點的豎直方向靜靜度uz,同時自持每道附著裝置和墻面連接處節(jié)點的全體靜靜度。
廣州升降平臺彩納特征值線性屈曲闡發(fā)門徑,獲得撐桿臨界載荷,最大軸向壓力,故液壓起落平臺搖動性安全系數(shù)切合搖動性要求,對液壓起落平臺附著式導(dǎo)架及其附著撐桿進行結(jié)構(gòu)有限元合計,闡發(fā)了附著裝置對導(dǎo)架強度和剛度的影響,并列表體現(xiàn)了導(dǎo)架和附著撐桿的受力和變形分布規(guī)律,必定了卻構(gòu)管理的安全性。
導(dǎo)架結(jié)果闡發(fā):本文思索導(dǎo)架從10m處開始安裝附著裝置,從合計結(jié)果中提取導(dǎo)架的軸向應(yīng)力和位移值進行闡發(fā),選取工作形態(tài)下風向平行于墻面的工況,列出2011.11(上)113導(dǎo)架4根主弦桿在不合高度處的軸向應(yīng)力和位移。垂直力和彎矩處理圖5載荷處理表導(dǎo)架主弦桿軸向應(yīng)力為有限元合計的導(dǎo)架主弦桿軸向應(yīng)力,合計結(jié)果明,4根主弦桿的軸向應(yīng)力分布從底部向上逐步減小,附著架對導(dǎo)架結(jié)構(gòu)的影響主要在于使導(dǎo)架的最大應(yīng)力幅度消沉,并使導(dǎo)架合計應(yīng)力趨于均勻轉(zhuǎn)變。同時,應(yīng)把穩(wěn)導(dǎo)架不但受軸向應(yīng)力,還受彎曲應(yīng)力,其等效應(yīng)力為27.8MPa,按質(zhì)料的效率點合計,結(jié)構(gòu)的安全系數(shù)不該小于2,即許用應(yīng)力為117.5MPa,所以導(dǎo)架滿足結(jié)構(gòu)強度要求且有很大安全裕量。為導(dǎo)架在風向平行于墻面時的工作形態(tài)下,導(dǎo)架沿風載方向的變形量,或許看出附著裝置對導(dǎo)架變形影響很大,附著架限定了導(dǎo)架的側(cè)向位移。而導(dǎo)架頂部和底部的位移量明顯增大,這主要是因為第一道附著架以下和最后一道附著架以上的導(dǎo)架為懸臂所致,這一小部分的強度和搖動性不行正視,但從合計結(jié)果闡發(fā),其變形量不是很大,并不影響導(dǎo)架的正常工作附著裝置結(jié)果闡發(fā)。劃分提取不合工況下附著架撐桿的內(nèi)力,
工作形態(tài)下風向平行于墻面時,廣州登車橋各撐桿受力結(jié)果為非工作形態(tài)時各撐桿受力結(jié)果。工作形態(tài):附著架撐桿軸力合計結(jié)果可知,在風向平行于墻面時的工作形態(tài)下,撐桿一邊受拉一邊受壓,拉力和壓力值根柢相等,第一道和最后一道附著撐桿受力較大,最大拉力和壓力均發(fā)作在第一道附著中的桿處;在非工作工況下,第一道附著承受大一小部分載荷,起到主要自持勸化,裝置受力較均勻。滿足強度要求。同時或許看出,在各類工況下,桿件受力均較小,因而可恰當減小其管理尺寸。屈曲闡發(fā)除了強度和剛度合計以外,還必須對結(jié)構(gòu)的搖動性進行驗算,以抗御結(jié)構(gòu)因變形敏捷增大而損失承載技巧,為此對附著撐桿需進行屈曲闡發(fā)。
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