赤峰市土工格室生產(chǎn)廠家，報(bào)價(jià)，價(jià)格￥hdpe土工格室，廠家直銷

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4．討論 通過設(shè)計(jì)實(shí)例說明，本文所討論了所有三種路基土工格室加固方法。然而，每個(gè)方法有其自身的優(yōu)勢(shì)和局限性?；诨凭€的方法，相比于其他兩種方法是非常復(fù)雜的，因?yàn)樗枰凭€的建立，每個(gè)路堤的跨度和剛性端承載力的計(jì)算。第二種基于對(duì)邊坡穩(wěn)定分析的方法是三個(gè)中最簡(jiǎn)單的，因?yàn)?，它只是需要用一層土進(jìn)行邊坡穩(wěn)定性，用其屬性取代土工格室墊層來確定任何標(biāo)準(zhǔn)程序使用的土工格室尺寸和材料?；诘谌椒?，有限元模型是最全面的，因?yàn)樗哂型暾穆返棠M變形、應(yīng)力和在路堤任何位置可以用這個(gè)方法獲得的剪切應(yīng)變。此外，該方法包括：基于給定的路堤高度允許的沉降設(shè)計(jì)，這不是其他兩種方法可解決的。種方法的限制是有限元模擬需要通過實(shí)驗(yàn)室測(cè)定土壤和土工格室材料的準(zhǔn)確特性參數(shù)。關(guān)于結(jié)果的準(zhǔn)確性，所有這三種方法都給予基本相同的范圍，在做出特定的假定，設(shè)計(jì)輸 出有限元分析、滑移線法，邊坡穩(wěn)定分析可用于初步設(shè)計(jì)，同樣可以通過有限元研究，用其完整的變形分析和驗(yàn)證剪切應(yīng)變下可能發(fā)生的 沉降。 5. 結(jié)論 本文提出基于有限元模擬的土工格室加固堤防的設(shè)計(jì)新方法。這種方法和兩個(gè)現(xiàn)有的方法的比較：滑線法，邊坡穩(wěn)定分析方法。在路基軟土的設(shè)計(jì)實(shí)例中使用了所有上述三種方法，這三種方法都有相對(duì)優(yōu)勢(shì)和局限性。這三種方法給出了幾乎類似的結(jié)果?；凭€的方法相對(duì)于其他兩個(gè)方法非常復(fù)雜，邊坡穩(wěn)定分析方法簡(jiǎn)化的很多，是基于對(duì)邊坡失穩(wěn)安全系數(shù)，這可能不是很關(guān)鍵?；谟邢拊M的設(shè)計(jì)方法是最全面的，因?yàn)樗鉀Q了許可變形問題，也給出了路基的完整的應(yīng)力、變形和給定負(fù)載條件下應(yīng)變行為。有人建議：滑移線和邊坡的穩(wěn)定性方法應(yīng)用于初步設(shè)計(jì)，通過有限元模擬方法進(jìn)行驗(yàn)證。 參考資料 巴瑟斯特，R.J. 和賈勒特，P.M 。 （1988年），“在泥炭地緣復(fù)合床的 大型模型試驗(yàn)路基”，交通運(yùn)輸研究記錄1188，交通運(yùn)輸研究委員會(huì)。華盛頓哥倫比亞特區(qū)，28-36。 巴瑟斯特，R.J 和Karpurapu ，R. （1993），“土工格室加固顆粒的大型 三軸壓縮試驗(yàn)土土力測(cè)試”。 J ，16（3），296-303。 巴瑟斯特，R.J. 和騎士，文學(xué)碩士（1998年），“加筋土覆蓋了大跨度 管道土工格室的分析”，COMPUT 。土力，22，205-219。 布什，D.I ，詹納，C.G . 和巴塞特，R.H 。（1990），“松軟土路堤設(shè)計(jì) 和土工格室基床墊層的施工 ”，Geotext 土工膜，9，83-98。 Cowland ，J.W 和Wong ，S.C.K. （1993年），“軟粘土土工格室加固 路基路面性能”，Geotext 。土工膜，12，687-705。 R. 和洛錫安，E. （1990），“土工格室加固路堤的施工問題 ”，加筋土 結(jié)構(gòu)性能的論文集，英國(guó)巖土工程學(xué)會(huì)，倫敦（英國(guó)），443-447。 羅伊，D. ，赤拉尼維，K. ，辛格河和Baidya ，D.K. （2009年），“降雨誘發(fā)穩(wěn)定土路堤的不穩(wěn)定”，Geomech 。工程，1，193-204。 鄧肯，J.M. 和昌，C.Y . （1970），J 。“土壤中的應(yīng)力和應(yīng)變的非線性 分析”。DIV ，96（5），1629年至1653年。 古德曼，R.E. ，泰勒，R.L. 和布雷克，T.L 。 （1968年），“一個(gè)裂隙 巖體的力學(xué)模型”，J. 土壤專區(qū)，94，637-659。 Hendricker ，A.T. ，F(xiàn)redianelli ，K.H. ，Kavazanjiam ，小E. 和麥凱爾維，III J.A. （1998年），“危險(xiǎn)廢物站場(chǎng)加固 ”，土工合成材料，亞特蘭大第六屆國(guó)際會(huì)議論文集（美國(guó)），465-468。 漢高，D.J 和吉爾伯特，G .C. （1952），“橡膠膜三軸受壓土樣的受力效果”，巖土工程，3，20-29。 V 簡(jiǎn)布，N 。（1963），“用固結(jié)儀和三軸試驗(yàn)確定土壤壓縮狀態(tài)”，論文集 歐洲會(huì)議上SMFE ，威斯巴登，頁19-25。 詹納，C.G . ，布什，D.I 和巴塞特，相對(duì)濕度（1988年），“使用滑線法通過鋪設(shè)一層土工格室層墊底部評(píng)估改善給定承載力的軟地基

這里σn =垂直應(yīng)力。 T=界面的剪切應(yīng)力（C U 在限制條件） F =土工格室填充材料摩擦角 主應(yīng)力的旋轉(zhuǎn)在基床深度內(nèi)發(fā)生。因此，土工格室墊層預(yù)期拉伸強(qiáng)度等于路堤防護(hù)水平應(yīng)力。 2.2基于邊坡穩(wěn)定分析的設(shè)計(jì) 邊坡穩(wěn)定分析基礎(chǔ)上的堤防加固設(shè)計(jì)是由瑪達(dá)維Latha 等開發(fā)（2006）。這種方法使用通用坡度穩(wěn)定程序設(shè)計(jì)測(cè)算路堤需要的土工格室墊層的強(qiáng)度。土工格室進(jìn)行邊坡穩(wěn)定分析計(jì)算機(jī)程序需要堤防坡幾何形狀尺寸、土工格室層高度、地基土深度、高剪切堤土的強(qiáng)度參數(shù)和土工格室層數(shù)、地基土的性質(zhì)、孔隙水壓力系數(shù)，輸入超載壓力的峰值。該方案采用比紹普的方法計(jì)算安全系數(shù)，該程序會(huì)自動(dòng)搜索不同的判定滑動(dòng)圓，并給出了安全的最低因子和臨界滑動(dòng)圓的中心的坐標(biāo)。該計(jì)算機(jī)程序的可靠性通過一些實(shí)例驗(yàn)證來確保。從程序?qū)τ谶@些問題得到安全系數(shù)與最低系數(shù)，和通過繪制幾個(gè)試滑圓的圖形化方法獲得的安全系數(shù)，為每個(gè)使用常規(guī)方法獲得這些滑動(dòng)圓的安全系數(shù)。 為了設(shè)計(jì)堤下土工格室，土工格室層被視為一層土壤粘結(jié)強(qiáng)度大于包裹的土壤和比相同包裹的土壤更大的內(nèi)摩擦角。 這是因?yàn)?，土工格室由膜片提供全方位的土壤約束，，土工格室側(cè)壁加強(qiáng)了土壤的表觀凝聚力。運(yùn)用漢高和吉爾伯特（1952年），巴瑟斯特和Karpurapu 提出的橡膠膜理論（1993年）分析土壤包圍在單個(gè)格室內(nèi)三軸承壓時(shí)的內(nèi)聚強(qiáng)度。 同樣的分析延伸為多個(gè)土工格室，并且也用于通過 Rajagopal 等制成的土工格室。 （1999年），瑪達(dá)維Latha （2000）和瑪達(dá)維Latha 和穆爾蒂（2007年）。 由膜片應(yīng)力產(chǎn)生的附加圍壓可以寫成（漢高和吉爾伯特1952年）： εa =軸向應(yīng)變 εc =圓周應(yīng)變 D 0=初始直徑 D =在εa 的軸向應(yīng)變的樣品的直徑 M =膜片的模量 上面的等式用于計(jì)算由于土工格室的附加圍壓加固，使用參數(shù)如下。D 0作為土工格室的初始直徑。土工格室展開不是圓形，形狀是三角形。土工格室的三角形等效直徑可通過等同的圓來獲得。M 是在軸向應(yīng)變?chǔ)臕 的土工格室的材料的模量，可以從土工格室寬幅拉伸強(qiáng)度試驗(yàn)得到的長(zhǎng)期負(fù)載 - 應(yīng)變曲線來確定。 圖2土工格室加固強(qiáng)度提高的莫爾圓的計(jì)算 表觀粘結(jié)強(qiáng)度和附加圍應(yīng)力之間的關(guān)系由于可以通過土工格室增強(qiáng)土壤樣品繪制圓莫爾圖獲得，圖2所示，工格室墊層附加粘結(jié)強(qiáng)度可根據(jù)下式（Rajagopal 等1999）獲得： 在（4）求Δσ3的值，代入等式（5），我們將得到土工格室約束土壤產(chǎn)生的凝聚力。這個(gè)附加的粘結(jié)強(qiáng)度被添加到原始在土工格室包封土壤的內(nèi)聚強(qiáng)度以獲得土工格室墊層（C g ）的內(nèi)聚強(qiáng)度。初步設(shè)計(jì)的問題，如筑堤土中的堤防的幾何形狀、地基的性質(zhì)給出，我們可以通過試驗(yàn)值用邊坡穩(wěn)定分析土工格室墊層，并確定得到的設(shè)計(jì)值所需土工格室墊層內(nèi)聚強(qiáng)度的安全系數(shù)。從這個(gè)粘結(jié)強(qiáng)度，我們可以計(jì)算出土工格室的高度、土工格室的壁厚和土工格室軸向應(yīng)變的展開尺寸的假設(shè)值。這種設(shè)計(jì)方法已通過驗(yàn)證，土工格室支持模型堤防的情況下，在實(shí)驗(yàn)室建立了不同格室的展開尺寸大小、不同的土工格室高度；瑪達(dá)維Latha 等制成不同土工格室和沙子和粘土填充材料、土工格室墊層（2006）。，在模型試驗(yàn)與附加壓力下，作為一個(gè)在邊坡穩(wěn)定分析得到的安全因素是很好達(dá)成一致，可以觀察出導(dǎo)致路堤失敗所需的最大附加壓力。