鞍山市pe土工格室生產(chǎn)廠家，報(bào)價(jià)，價(jià)格￥鉚接土工格室，廠家直銷

山東聯(lián)祥工程材料有限公司

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(A)無腐蝕性 (B)弱腐蝕性 (C)中等腐蝕性 (D)強(qiáng)腐蝕性 答案: (C) 25、對于碾壓土壩中的黏性土，在施工期采用總應(yīng)力法進(jìn)行穩(wěn)定分析時(shí)，應(yīng)采用下列( ) 試驗(yàn)確定土的強(qiáng)度指標(biāo)。 (A)三軸固結(jié)排水剪試驗(yàn) (B)直剪試驗(yàn)中的慢剪試驗(yàn) (C)三軸固結(jié)不排水試驗(yàn) (D)三軸不固結(jié)不排水試驗(yàn) 答案: (D) 26、在其它條件相同時(shí)，懸壁式鋼板樁和懸壁式砼地下連續(xù)墻所受基坑外側(cè)土壓力的實(shí)測結(jié)果應(yīng)該是下列( )種情況。 (A)由于砼模量比鋼材小所以砼墻上的土壓力更大 (B)由于砼墻上的變形小(位移)，所以砼墻上的土壓力更大 (C)由于鋼板樁的變形(位移)大，所以鋼板樁上的土壓力大 (D)由于鋼材強(qiáng)度高于砼強(qiáng)度，所以鋼板樁上的土壓力更大 答案: (B) 27、石壩壩基加固處理不宜采用下列( )項(xiàng)措施。 (A)固結(jié)灌漿與錨固 (B)建立防滲帷幕或防滲墻 (C)建立排水帷幕 (D)壩 身采用黏土心墻防滲 答案: (D) 28、由于Ⅱ類場地誤判為Ⅲ類，在其它情況均不改變的情況下，(設(shè)計(jì)地震分組為第一組，建筑結(jié)構(gòu)自震周期T＝0.8s，阻尼比取0.05)造成對水平地震影響系數(shù)(用αⅡ和αⅢ分別表示Ⅱ類場地和Ⅲ類場地)的影響將是下列( )種結(jié)果。 (A) αⅡ≈0.8αⅢ (B) αⅡ≈αⅢ (C) αⅡ≈1.25αⅢ (D) 條件不足，無法計(jì)算 答案: (A) 29、某場地地基土為一強(qiáng)透水層，含水量w＝22％，地下水分析成果pH＝5.4，侵蝕性C02含量為53.9mg/L，請判定該地下水對砼結(jié)構(gòu)的腐蝕性屬于下列( )等級。 (A)無腐蝕性 (B)弱腐蝕性 (C)中等腐蝕性 (D)強(qiáng)腐蝕性 答案: (C) 30、下列( )選項(xiàng)的組合所提的內(nèi)容能全面而準(zhǔn)確地表達(dá)合同文本中規(guī)定可以采用的工程勘察計(jì)取的收費(fèi)方式。 I. 按國家規(guī)定的現(xiàn)行《工程勘察設(shè)計(jì)收費(fèi)標(biāo)準(zhǔn)》》(2002年修訂本) II. 按發(fā)包人規(guī)定的最低價(jià) III. 按予算包干IV. 按中標(biāo)價(jià)加簽證 V. 按勘察人自訂的收費(fèi)標(biāo)準(zhǔn)VI．按實(shí)際完成的工作量估算 (A) I、II、IV、VI? (B) I、II、IV、VI (C) I、III、IV、VI? (D) III、IV、V、VI? 答案: (C) 31、對于天然含水量小于塑限含水量濕陷性黃土，確定其承載力特征值時(shí)可按下列( )

實(shí)際取值：C U = 15千牛/平方米 針對承載力的安全系數(shù)= 15/11.04=1.35（一般需要1.25）。因此，是安 全的。 對于土工格室設(shè)計(jì)，考慮格室墊層中的土壤顆粒構(gòu)件在軟質(zhì)層的相互影響，在構(gòu)件中可承受的應(yīng)力狀態(tài)可以從Mohrcircle 詹納（1988）闡述的結(jié)構(gòu)中獲得： 構(gòu)件的水平應(yīng)力σh =σn -2x ， τ=界面的剪切應(yīng)力=限制條件下的C U =11.04千牛/平方米； 堤壩的最高部分σn =6×19+20=134千牛/平方米; υ=40°土工格室填充材料（土壤填充參數(shù)） 方程E q （3）計(jì)算出的X=51.36千牛頓/米2； σh =σn – 2X=134 - 2×51.36=31.28千牛/平方米。 主應(yīng)力的旋轉(zhuǎn)發(fā)生在格室墊層深層。因此，格室墊層需要強(qiáng)度=31.28千牛/米。因此，長期抗拉強(qiáng)度超過31.28千牛/米的土工格室墊層與應(yīng)用于高度1米左右的路堤加固；底層用土工格柵，在設(shè)計(jì)中該格柵層的強(qiáng)度不會考慮，這個(gè)土工格柵基礎(chǔ)方便土工格室層的鋪設(shè)，增加了土工格室墊層的剛性和橫向約束軟土層的作用，提高了安全性。 3.2基于邊坡穩(wěn)定分析的設(shè)計(jì) 無加筋路堤的邊坡穩(wěn)定分析 圖5，最小因子安全性為0.83。無加筋邊坡穩(wěn)定分析的滑動破壞的路堤，如圖 7。 對于土工格室填充材料υ=40°（土壤填充） 土工格室墊層的高度= 1 M； 土工格室層的內(nèi)摩擦角40°； 由于填充土壤是粘性的，土工格室加固后產(chǎn)生了更大的內(nèi)聚力（C r ）為28千帕，對于υ=40°，k p 為4.59。將C r 的值和K p = 0和 4.59代入式E q （7），獲得Δσ3=26千帕。 假定土工格室的直徑為1m ，從而得到為1的縱橫比（H / D 0），替代Δσ3，D0，考慮在式（4）中土工格室擋墻軸向應(yīng)變2.5％，M 取值為1000千牛/米。因此，1米的高度和土工格室張開的尺寸與土工格室墊層、土工格柵制成具有在2.5％的應(yīng)變時(shí)割線模量（M ）為1000千牛/米可以用于加固路堤。極限抗拉強(qiáng)度約40千牛/米雙向格柵通常納入本范圍（穆拉利克里希納和瑪達(dá)維Latha 2007）。 3.3基于有限元分析的設(shè)計(jì) 在圖5中所示的堤，是模擬在有限元分析中所討論的在有限元程序GEOFEM 前面幾節(jié)提出的方法。土工格室墊層為作為模型，就像任何土層的等效復(fù)合層，這種建模方法在模擬兩種剛度和土工格室包裹土強(qiáng)度相當(dāng)不錯(cuò)，這些在軟土地基和土工格室層之間界面，也是填土和土工格室層之間零厚度界面，注意事項(xiàng)4所述的古德曼（1968）描述，考慮在其中計(jì)算出的零厚度連續(xù)構(gòu)件相對應(yīng)的節(jié)點(diǎn)位移，分別在兩側(cè)與節(jié)點(diǎn)分別生成有限元網(wǎng)格，通過共同的元素連接。這些構(gòu)件的剪切剛度最初定義為非常高（106千帕/米），以確保在節(jié)點(diǎn)任一側(cè)界面的位移的兼容性。土壤和鋼筋之間界面的剪切剛度是使用粘型配方，其中假設(shè)模擬時(shí)的剪切應(yīng)力是小于由Mohr-Coulomb 模型中定義的剪切強(qiáng)度。一旦剪切應(yīng)力達(dá)到界面的剪切強(qiáng)度（τf ），剪切剛度降 低到一個(gè)小的值，該值小于初始值1000倍，以允許加強(qiáng)和土壤之間的相對運(yùn)動。在整個(gè)分析中剛度在高值（106千帕/米）保持恒定以確保節(jié)點(diǎn)在垂直方向上的連續(xù)性，這些構(gòu)件不允許拉伸應(yīng)力產(chǎn)生。 軟地基土的本構(gòu)關(guān)系，并在路基土使用摩爾庫侖理想彈塑性屈服面與非關(guān)聯(lián)流動數(shù)值模擬規(guī)則，平均楊氏模量（E ）和土壤的泊松比（μ）被取為1兆帕和0.45，μ值是15千帕的內(nèi)聚力時(shí)的合理值（US1990年工程兵部隊(duì)，EM 1110-1-1904）。這些值取為60兆帕和0.3為路基填充土，對于M 的任何試驗(yàn)值，工格室層的楊氏模量的值可使用公式（6）計(jì)算，取最小圍壓作為土工格室層主應(yīng)力的中心線。土工格室填充土模量取值為1000，這是根據(jù)簡布（1963）選擇中粗砂取值的。路基用割線模量500千牛/米和1000千牛土工格室沿著無筋路堤示于圖9，坡腳附近的橫向變形示于圖10。 圖9 路堤下方的沉降設(shè)計(jì)實(shí)例 圖10 坡腳附近的橫向變形設(shè)計(jì)實(shí)例 從圖9中觀察，無筋路堤在建筑末端沉降約1 m ，當(dāng)用2.5％延伸率時(shí)割線模量500千牛/米的土工格室加固路堤時(shí)，沉降降低至0.46米。當(dāng)土工格室材料的割線模量提高到1000千牛/米，在施工完工時(shí)的沉 降為0.28米，這將小于路堤總高度的5％，按照美國陸軍工程兵團(tuán)（UFGS-357313，2008）中給出的參考數(shù)據(jù)，這被視為極限沉降狀態(tài)。因此，建議高1米的軟土路基需要用一層正割模量大于或等于1000千牛/米的土工格室填充土加強(qiáng)，以控制路基施工過程中的壓力增加時(shí)路堤下方的沉降。 如圖10觀察，正割模量1000千牛/米的土工格室層可以有效地減少坡腳附近的橫向變形。正如前面所提到的，這個(gè)模量對應(yīng)于具有極限抗拉力約40千牛/米的雙向格柵。

山東聯(lián)祥工程材料有限公司是一家集研發(fā)、生產(chǎn)、銷售及售后服務(wù)為一體的高新技術(shù)企業(yè)，主營土工膜，復(fù)合土工膜，HDPE土工膜，，糙面土工膜，土工格柵，防水板等各種產(chǎn)品，公司成立于2009年，總資產(chǎn)為1.5億，占地150畝，現(xiàn)有職工300人，各類技術(shù)人員150人。公司地處全國土工合成材料專業(yè)生產(chǎn)基地－德州陵縣。緊靠京滬高速鐵路，京福高速公路，104國道，毗鄰青島，煙臺，天津三大水運(yùn)港口，擁有得天獨(dú)厚的地理?xiàng)l件，交通十分便利。
我公司生產(chǎn)的hdpe復(fù)合土工膜以塑料薄膜作為防滲基材，與無紡布hdpe復(fù)合而成的土工防滲材料，它的防滲性能主要取決于塑料薄膜的防滲性能。目前，國內(nèi)外防滲應(yīng)用的塑料薄膜，主要有聚氯乙烯（PVC）、聚乙烯（PE HDPE）、乙烯/醋酸乙烯共聚物（EVA)，它們是一種高分子化學(xué)柔性材料，比重較小，延伸性較強(qiáng)，適應(yīng)變形能力高，耐腐蝕，耐低溫，抗凍性能好。其主要機(jī)理是以塑料薄膜的不透水性隔斷土壩漏水通道，以其較大的抗拉強(qiáng)度和延伸率承受水壓和適應(yīng)壩體變形；而無紡布亦是一種高分子短纖維化學(xué)材料，通過針刺或熱粘成形，具有較高的抗拉強(qiáng)度和延伸性，它與塑料薄膜結(jié)合后，不僅增大了塑料薄膜的抗拉強(qiáng)度和抗穿刺能力，而且由于無紡布表面粗糙，增大了接觸面的摩擦系數(shù)，有利于hdpe復(fù)合土工膜及保護(hù)層的穩(wěn)定。同時(shí)，它們對細(xì)菌和化學(xué)作用有較好的耐侵蝕性，不怕酸、堿、鹽類的侵蝕。現(xiàn)在又有種新型的hdpe復(fù)合土工膜--經(jīng)編復(fù)合土工膜。經(jīng)編復(fù)合土工膜以合成纖維（或玻璃纖維）為增強(qiáng)材料，通過與hdpe復(fù)合土工膜hdpe復(fù)合而成的新型土工材料。經(jīng)編hdpe復(fù)合土工膜不同于一般hdpe復(fù)合土工膜。其最大特點(diǎn)是經(jīng)線與緯線的交叉點(diǎn)不彎曲，各自處于平直狀態(tài)。用捆綁線將兩者捆扎牢固，可全面較均勻同步，承受外力，分布應(yīng)力，且當(dāng)施加的外力撕裂材料的瞬時(shí)，紗線會沿初裂口擁集，增加抗撕裂強(qiáng)度。經(jīng)編hdpe復(fù)合時(shí)，即利用經(jīng)編捆綁線在經(jīng)，緯紗與短纖針刺非織防水土工布的纖維層間反復(fù)穿行，使三者編結(jié)為一體。因而經(jīng)編hdpe復(fù)合土工膜既具有高抗拉強(qiáng)度，低延伸率的特點(diǎn)，又兼有hdpe復(fù)合土工膜的防水性能。因此經(jīng)編hdpe復(fù)合土工膜是一種具在加筋增強(qiáng)、隔離、防護(hù)作用的防滲材料。它是當(dāng)今國際上高水平的應(yīng)用土工hdpe復(fù)合材料。公司秉承“以誠信為本，以質(zhì)量求生存，以品種圖發(fā)展”的企業(yè)方針。依靠科技發(fā)展，堅(jiān)持創(chuàng)新，以技術(shù)為核心，不斷為用戶提供滿意的高質(zhì)量產(chǎn)品是我們始終不變的追求。