《盤錦市100mmPP土工格室專賣店@盤錦市土工格室》

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序號(hào)質(zhì)量91011 檢驗(yàn)項(xiàng)目（單位）密度（g/cm3）拉伸強(qiáng)度(MPa)拉伸斷裂伸長率(%)簡支粱沖擊強(qiáng)度(缺口) (KJ/m2)長期熱性能損失率（%）長期光性能損失率（%）低溫脆化溫度（℃）維卡軟化溫度（℃）焊接處抗拉強(qiáng)度（N/10cm）拉伸強(qiáng)度長期熱性能損失率(%)拉伸強(qiáng)度長期光性能損失率(%) 技術(shù)要求0.94~0.96≥25≤10≥40≤10≤25≤-60≥125≥1200≤10≤25 第二節(jié)施工工藝（供參考） 工程推薦展鋪式蜂巢土工格室進(jìn)行護(hù)坡、植被作業(yè)，施工工藝主要步驟如下。 1、蜂巢土工格室規(guī)格 采用蜂巢土工格室:712S150。即：單格室展開尺寸520mm ×448mm，格室深150mm；格室塊展開寬4.42m。 2、開始鋪設(shè)蜂巢土工格室的時(shí)機(jī) 按照填土掩埋工序的技術(shù)要求，在掩埋了蜂巢土工格室高度并夯實(shí)后，尚須再向上增加填埋蜂巢土工格室高度的三分之一厚度的土方量。 所以，采用的蜂巢土工格室高度規(guī)格為15cm 時(shí)，則填埋夯實(shí)15cm 后，尚須連續(xù)填埋夯實(shí)后達(dá)5cm 厚度的土方量；即總填土掩埋夯實(shí)后之厚度為20cm。 3、平整邊坡 鋪設(shè)蜂巢土工格室前，須對(duì)邊坡進(jìn)行清理、修整。修整坡面和坡口，需由上至下，使之園順、平整，以使蜂巢土工格室能夠與坡面緊密地結(jié)合在一起。 4、放線 對(duì)于施工坡面，按照規(guī)定的尺寸“放線”定格，沿著坡面橫向和縱向分別進(jìn)行楔樁拉線，以保證施工坡面平直及外部美觀。 5、挖坡頂U(kuò) 型錨固溝和坡肩【可忽略】 在邊坡的頂部沿護(hù)岸頂面內(nèi)側(cè)50cm 處，挖一條深40～50cm、寬50cm～70cm的U 型錨固溝。 6、鋪設(shè)蜂巢土工格室 在做好包括一組蜂巢土工格室中相鄰?fù)凉じ袷覊K的搭接后，開始鋪設(shè)蜂巢土工格室作業(yè)。 ⑴、拉開網(wǎng)格平放于坡面 鋪設(shè)蜂巢土工格室時(shí)，應(yīng)從路肩開始，沿坡面向坡底展開。拉開格室平放于坡面，將格室的端部槽孔置于U 型錨固溝中。 ⑵、鋪設(shè)錨固樁（地錨），進(jìn)行格室端部槽孔固定作業(yè) 將錨固樁（地錨）鋪設(shè)在U 型錨固溝的底部。 ⑶、對(duì)坡面中間的網(wǎng)格進(jìn)行錨固作業(yè) 頂部固定后，首先將張拉后的蜂巢土工格室網(wǎng)格左右兩側(cè)的邊部予以固定，再將其最下端的底口用錨釬暫時(shí)固定。 然后，對(duì)坡面中間的網(wǎng)格，按圖尺寸安裝定位。 ⑷、錨固最底端網(wǎng)格 將最底端的蜂巢土工格室網(wǎng)格之邊緣，埋入坡底填壓溝，并用J 型錨釬，對(duì)于最底端的蜂巢土工格室網(wǎng)格之邊緣進(jìn)行錨固。填土后，拔掉最下端固定所用的J 型錨釬。 ⑸、按照上述方法，循環(huán)往復(fù)，依次一組一組地鋪設(shè)蜂巢土工格室 相鄰的各組蜂巢土工格室必須對(duì)齊，兩側(cè)相互搭接，并使用專用的搭扣把端頭連接在一起，使相鄰各組蜂巢土工格室連接成一個(gè)整體。 7、驗(yàn)收 固定完成后，內(nèi)部質(zhì)檢人員先行檢測，認(rèn)為符合技術(shù)要求后再上 報(bào)監(jiān)理進(jìn)行驗(yàn)收。

這里σn =垂直應(yīng)力。 T=界面的剪切應(yīng)力（C U 在限制條件） F =土工格室填充材料摩擦角 主應(yīng)力的旋轉(zhuǎn)在基床深度內(nèi)發(fā)生。因此，土工格室墊層預(yù)期拉伸強(qiáng)度等于路堤防護(hù)水平應(yīng)力。 2.2基于邊坡穩(wěn)定分析的設(shè)計(jì) 邊坡穩(wěn)定分析基礎(chǔ)上的堤防加固設(shè)計(jì)是由瑪達(dá)維Latha 等開發(fā)（2006）。這種方法使用通用坡度穩(wěn)定程序設(shè)計(jì)測算路堤需要的土工格室墊層的強(qiáng)度。土工格室進(jìn)行邊坡穩(wěn)定分析計(jì)算機(jī)程序需要堤防坡幾何形狀尺寸、土工格室層高度、地基土深度、高剪切堤土的強(qiáng)度參數(shù)和土工格室層數(shù)、地基土的性質(zhì)、孔隙水壓力系數(shù)，輸入超載壓力的峰值。該方案采用比紹普的方法計(jì)算安全系數(shù)，該程序會(huì)自動(dòng)搜索不同的判定滑動(dòng)圓，并給出了安全的最低因子和臨界滑動(dòng)圓的中心的坐標(biāo)。該計(jì)算機(jī)程序的可靠性通過一些實(shí)例驗(yàn)證來確保。從程序?qū)τ谶@些問題得到安全系數(shù)與最低系數(shù)，和通過繪制幾個(gè)試滑圓的圖形化方法獲得的安全系數(shù)，為每個(gè)使用常規(guī)方法獲得這些滑動(dòng)圓的安全系數(shù)。 為了設(shè)計(jì)堤下土工格室，土工格室層被視為一層土壤粘結(jié)強(qiáng)度大于包裹的土壤和比相同包裹的土壤更大的內(nèi)摩擦角。 這是因?yàn)?，土工格室由膜片提供全方位的土壤約束，，土工格室側(cè)壁加強(qiáng)了土壤的表觀凝聚力。運(yùn)用漢高和吉爾伯特（1952年），巴瑟斯特和Karpurapu 提出的橡膠膜理論（1993年）分析土壤包圍在單個(gè)格室內(nèi)三軸承壓時(shí)的內(nèi)聚強(qiáng)度。 同樣的分析延伸為多個(gè)土工格室，并且也用于通過 Rajagopal 等制成的土工格室。 （1999年），瑪達(dá)維Latha （2000）和瑪達(dá)維Latha 和穆爾蒂（2007年）。 由膜片應(yīng)力產(chǎn)生的附加圍壓可以寫成（漢高和吉爾伯特1952年）： εa =軸向應(yīng)變 εc =圓周應(yīng)變 D 0=初始直徑 D =在εa 的軸向應(yīng)變的樣品的直徑 M =膜片的模量 上面的等式用于計(jì)算由于土工格室的附加圍壓加固，使用參數(shù)如下。D 0作為土工格室的初始直徑。土工格室展開不是圓形，形狀是三角形。土工格室的三角形等效直徑可通過等同的圓來獲得。M 是在軸向應(yīng)變?chǔ)臕 的土工格室的材料的模量，可以從土工格室寬幅拉伸強(qiáng)度試驗(yàn)得到的長期負(fù)載 - 應(yīng)變曲線來確定。 圖2土工格室加固強(qiáng)度提高的莫爾圓的計(jì)算 表觀粘結(jié)強(qiáng)度和附加圍應(yīng)力之間的關(guān)系由于可以通過土工格室增強(qiáng)土壤樣品繪制圓莫爾圖獲得，圖2所示，工格室墊層附加粘結(jié)強(qiáng)度可根據(jù)下式（Rajagopal 等1999）獲得： 在（4）求Δσ3的值，代入等式（5），我們將得到土工格室約束土壤產(chǎn)生的凝聚力。這個(gè)附加的粘結(jié)強(qiáng)度被添加到原始在土工格室包封土壤的內(nèi)聚強(qiáng)度以獲得土工格室墊層（C g ）的內(nèi)聚強(qiáng)度。初步設(shè)計(jì)的問題，如筑堤土中的堤防的幾何形狀、地基的性質(zhì)給出，我們可以通過試驗(yàn)值用邊坡穩(wěn)定分析土工格室墊層，并確定得到的設(shè)計(jì)值所需土工格室墊層內(nèi)聚強(qiáng)度的安全系數(shù)。從這個(gè)粘結(jié)強(qiáng)度，我們可以計(jì)算出土工格室的高度、土工格室的壁厚和土工格室軸向應(yīng)變的展開尺寸的假設(shè)值。這種設(shè)計(jì)方法已通過驗(yàn)證，土工格室支持模型堤防的情況下，在實(shí)驗(yàn)室建立了不同格室的展開尺寸大小、不同的土工格室高度；瑪達(dá)維Latha 等制成不同土工格室和沙子和粘土填充材料、土工格室墊層（2006）。，在模型試驗(yàn)與附加壓力下，作為一個(gè)在邊坡穩(wěn)定分析得到的安全因素是很好達(dá)成一致，可以觀察出導(dǎo)致路堤失敗所需的最大附加壓力。