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借助非線性有限元軟件ANSYS/LS-DYNA,建立了荷載下鋼筋混凝土(RC)梁以及芳綸纖維增強復合材料(AFRP)加固后RC梁的三維有限元模型,對比分析了RC梁AFRP加固前后的破壞形態(tài)及跨中位移峰值。數值模擬結果表明,AFRP布不僅可以改變RC梁在荷載下的破壞形態(tài),還可以明顯改善梁的變形程度,加固后相較于未加固梁跨中位移峰值約減小50.7%。在此基礎上,還分析了AFRP加固方式、加固尺寸、加固層數以及FRP材料類型等因素對FRP加固后RC梁抗爆性能的影響。
山東明闊公司主要以現(xiàn)貨的形式經營全各大鋼廠生產的圓鋼模具鋼、工鋼、合金鋼、易切削鋼、簧鋼、軸承鋼、高速鋼、齒輪鋼、不銹鋼、無磁鋼、耐磨鋼、鎢鋼?？蔀橛脩艏庸どa材質型號熱軋圓鋼及冷拉圓鋼。并可長期現(xiàn)貨供應 各種規(guī)格熱軋圓鋼、冷拉圓鋼及常年所代理公司的各種規(guī)格圓鋼。
公司還加工各種冷拔熱軋圓鋼。 
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基于RapidAir和MAP-BEI測試技術,對比研究了分別以玄武巖、砂巖和灰?guī)r為人工骨料的大壩混凝土內部孔結構及界面特征.結果表明:配合比一定時,灰?guī)r混凝土氣泡數量多,間距系數和平均孔徑;砂巖混凝土氣泡數量少,間距系數和平均孔徑,工程中應予以足夠重視.界面Ca(OH)2的富集程度受骨料化學屬性及物理性能(如長期水率)影響.上述3種骨料-漿體界面Ca(OH)2的富集程度為砂巖玄武巖灰?guī)r,界面過渡區(qū)厚度為砂巖灰?guī)r玄武巖,砂巖界面性能弱.
可根據客戶需要的材質、規(guī)格加工成不同的尺寸！并可定做各種材質各種規(guī)格的非標圓鋼！ 產地：撫鋼、鋼、凌鋼、長城特鋼、西寧特鋼、大冶、寶鋼、本鋼、通鋼、攀鋼集團、太原鍛鋼、 德、日本進口的圓鋼。產品名稱：（特鋼）不銹鋼、合結鋼、模具鋼、軸承鋼、齒輪鋼、高速鋼、 碳結鋼、碳工鋼、合工鋼、碳素鋼、易削切鋼、合金鋼的元鋼、方鋼、方坯、鋼錠、鍛件等。材質：A3冷拉圓鋼、35#冷拉圓鋼、45#冷拉圓鋼、38CrMoAL圓鋼、60Si2Mn圓鋼 、 Q345B圓鋼 、Q345C圓鋼、 Q345D圓鋼、 40Cr圓鋼 、Q345E圓鋼 、20CrMnMo圓鋼 、40CrMnMo圓鋼、 45Mn2圓鋼、 20CrMnTi圓鋼、 T8圓鋼 、T10圓鋼 、16Mn圓鋼、35crmo圓鋼 、42crmo圓鋼、 27SiMn圓鋼、 15crmo圓鋼、  Q235圓鋼、20#圓鋼、35#圓鋼、45#圓鋼、20Mn圓鋼、45Mn圓鋼、50Mn圓鋼、65Mn圓鋼、T8圓鋼、T10圓鋼、16MnCR4圓鋼、20Cr圓鋼、35Cr圓鋼、 40Cr圓鋼、27SiMn圓鋼、15CrMo圓鋼、20CrMo圓鋼、35CrMo圓鋼、42CrMo圓鋼、 42CrMo4圓鋼、42CrMoA圓鋼、20CrMnMo圓鋼、20CrNiMo圓鋼、10CrMo910圓鋼、 20CrMoTi圓鋼、12Cr1MoV圓鋼、18Cr2Ni4W圓鋼、18Cr2Ni4WA圓鋼、35CrMnSiA圓鋼、40CrNiMoVA圓鋼、45CrNiMoVA圓鋼、 45CrNiMoV圓鋼、12CrMoV圓鋼、9Cr18MoV圓鋼、5CrNiMo圓鋼、9Cr2Mo圓鋼、3Cr2W8V圓鋼、4Cr9Si2圓鋼、5CrNiMo圓鋼、5CrMnMo圓鋼、Cr12MoV圓鋼、 H13圓鋼、3Cr2W8V圓鋼、W18Cr4V圓鋼、W6Mo5Cr4V2圓鋼、W9Mo3Cr4V圓鋼、20Mn2圓鋼、 40Mn2圓鋼、50Mn2圓鋼、12CrNi2圓鋼、9Cr2圓鋼、Cr12圓鋼、1Cr13圓鋼、2Cr13圓鋼、 3Cr13圓鋼、Y3Gr13圓鋼、3Gr13Mo圓鋼、6Gr13Mo圓鋼、1Gr11MoV圓鋼、1Gr5Mo圓鋼、1Gr17圓鋼 （430圓鋼、430H圓鋼、430M圓鋼、430HT圓鋼）、1Cr18Ni9Ti圓鋼、1Gr17Mo圓鋼(434)圓鋼、9Gr18圓鋼、9Gr18Mo圓鋼、9Gr18Mov圓鋼、2Gr13Ni2圓鋼、1-2Gr17Ni2圓鋼、GCr15圓鋼、T13圓鋼、9Cr2Mo圓鋼、40-50CrV圓鋼、20CrMnTiH圓鋼9SiCr圓鋼、CrWMn圓鋼、6CrW2Si圓鋼、5CrW2Si圓鋼、304/2B圓鋼、 304/BA不銹圓鋼、321/2B不銹圓鋼、430/2B不銹圓鋼、409L不銹圓鋼、316L/2B不銹圓鋼、 304/NO.0不銹圓鋼、321/NO.0不銹圓鋼、316L/NO.0不銹圓鋼、309S不銹圓鋼、310S不銹圓鋼等。 
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截面結構強度分析校核方法是風力機葉片設計優(yōu)化的關鍵問題。針對現(xiàn)有的葉片工程力學計算方法精度不高、有限元分析方法計算開銷較大的問題,在研究風力機復合材料葉片結構設計模型的基礎上,基于復合材料力學理論,推導出計算葉片截面周向各處拉伸和剪切應變的計算公式;在葉片生命周期內的極限載荷下,對某1.5 MW葉片進行了結構強度計算和分析,通過與該葉片在當量極限載荷下的測試結果對比,驗證了所述方法的有效性。
 基于非局部性理論,針對非局部粘性基體中單壁碳納米管的振動特性問題進行了研究。通過引入歐拉梁模型和非局部粘性地基模型,建立了系統(tǒng)的振動控制方程,并利用傳遞函數法得到了任意邊界條件下非局部粘性基體中單壁碳納米管固有頻率的封閉解。以某根置于非局部粘性基體中的單壁碳納米管為例,計算了不同邊界條件和非局部參數下碳納米管的前三階固有頻率,并在此基礎上研究了非局部粘性基體主要材料參數對碳納米管固有頻率的影響特性。結果表明,所建分析模型和求解方法在分析粘性基體中碳納米管的振動特性問題中準確有效。
對高溫后再生混凝土圓柱體試件(Ф100×200mm)進行了常規(guī)三軸加載試驗,獲得了高溫后再生混凝土應力-應變全過程曲線,擬合了高溫后再生混凝土三軸受壓本構方程.結果表明:在單向應力下,高溫后再生混凝土應力-應變全過程曲線有比較明顯的尖峰.隨著側向圍壓的增加,高溫后再生混凝土應力-應變全過程曲線逐漸變得平緩和豐滿.高溫后再生混凝土三軸受壓本構關系曲線變化趨勢與普通混凝土類似.所擬合出的高溫后再生混凝土三軸受壓本構方程能較好擬合試驗結果.