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介紹了一種由拉剪試驗(yàn)結(jié)合有限元計(jì)算界面剪切內(nèi)聚力模型的方法,并從能量釋放率的角度驗(yàn)證了該方法的可行性。通過樹脂混凝土/鋼粘接試樣的單側(cè)拉剪試驗(yàn),粘接界面的載荷-加載位移關(guān)系圖,基于雙線性內(nèi)聚力剪切模型對受拉剪過程的分析界面內(nèi)聚力模型的特征錯(cuò)動位移和錯(cuò)動位移的比值,再結(jié)合有限元模擬計(jì)算拉剪試驗(yàn)過程,界面內(nèi)聚力模型的應(yīng)力和特征錯(cuò)動位移,后比較了拉剪試驗(yàn)的能量釋放率和計(jì)算的能量釋放率,兩者相對誤差在10%以內(nèi),認(rèn)為計(jì)算內(nèi)聚力的方法是可行的。
山東明闊公司主要以現(xiàn)貨的形式經(jīng)營各大鋼廠生產(chǎn)的圓鋼模具鋼、軍工鋼、合金鋼、易切削鋼、彈簧鋼、軸承鋼、高速鋼、齒輪鋼、不銹鋼、無磁鋼、耐磨鋼、鎢鋼?？蔀橛脩艏庸どa(chǎn)材質(zhì)型號熱軋圓鋼及冷拉圓鋼。并可長期現(xiàn)貨供應(yīng) 各種規(guī)格熱軋圓鋼、冷拉圓鋼及常年所代理公司的各種規(guī)格圓鋼。
我公司還加工各種冷拔熱軋圓鋼。 
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將混凝土的干濕循環(huán)過程分解為干燥和濕潤過程,對其干濕過程中不同深度相對濕度的變化規(guī)律、水量蒸發(fā)/吸收規(guī)律及氯離子對水分傳輸?shù)挠绊戇M(jìn)行了研究.結(jié)果表明:測定混凝土干濕過程中的蒸發(fā)/吸水量、相對濕度,可合理制定干濕循環(huán)制度,并進(jìn)行室內(nèi)試驗(yàn)與現(xiàn)場環(huán)境的加速倍率換算;在干濕初期,混凝土失水/吸水速率,之后大幅減小;干燥時(shí)間決定了混凝土的劣化深度,制定干濕循環(huán)制度時(shí)宜干燥時(shí)間,縮短潤濕時(shí)間;離子的存在不影響混凝土水分的傳輸方式,但會大大降低其毛細(xì)吸附和擴(kuò)散傳輸效果.
可根據(jù)客戶需要的材質(zhì)、規(guī)格加工成不同的尺寸！并可定做各種材質(zhì)各種規(guī)格的非標(biāo)圓鋼！ 產(chǎn)地：撫鋼、首鋼、凌鋼、長城特鋼、西寧特鋼、大冶、寶鋼、本鋼、通鋼、攀鋼集團(tuán)、太原鍛鋼、 德國、日本進(jìn)口的圓鋼。產(chǎn)品名稱：（特鋼）不銹鋼、合結(jié)鋼、模具鋼、軸承鋼、齒輪鋼、高速鋼、 碳結(jié)鋼、碳工鋼、合工鋼、碳素鋼、易削切鋼、合金鋼的元鋼、方鋼、方坯、鋼錠、鍛件等。材質(zhì)：A3冷拉圓鋼、35#冷拉圓鋼、45#冷拉圓鋼、38CrMoAL圓鋼、60Si2Mn圓鋼 、 Q345B圓鋼 、Q345C圓鋼、 Q345D圓鋼、 40Cr圓鋼 、Q345E圓鋼 、20CrMnMo圓鋼 、40CrMnMo圓鋼、 45Mn2圓鋼、 20CrMnTi圓鋼、 T8圓鋼 、T10圓鋼 、16Mn圓鋼、35crmo圓鋼 、42crmo圓鋼、 27SiMn圓鋼、 15crmo圓鋼、  Q235圓鋼、20#圓鋼、35#圓鋼、45#圓鋼、20Mn圓鋼、45Mn圓鋼、50Mn圓鋼、65Mn圓鋼、T8圓鋼、T10圓鋼、16MnCR4圓鋼、20Cr圓鋼、35Cr圓鋼、 40Cr圓鋼、27SiMn圓鋼、15CrMo圓鋼、20CrMo圓鋼、35CrMo圓鋼、42CrMo圓鋼、 42CrMo4圓鋼、42CrMoA圓鋼、20CrMnMo圓鋼、20CrNiMo圓鋼、10CrMo910圓鋼、 20CrMoTi圓鋼、12Cr1MoV圓鋼、18Cr2Ni4W圓鋼、18Cr2Ni4WA圓鋼、35CrMnSiA圓鋼、40CrNiMoVA圓鋼、45CrNiMoVA圓鋼、 45CrNiMoV圓鋼、12CrMoV圓鋼、9Cr18MoV圓鋼、5CrNiMo圓鋼、9Cr2Mo圓鋼、3Cr2W8V圓鋼、4Cr9Si2圓鋼、5CrNiMo圓鋼、5CrMnMo圓鋼、Cr12MoV圓鋼、 H13圓鋼、3Cr2W8V圓鋼、W18Cr4V圓鋼、W6Mo5Cr4V2圓鋼、W9Mo3Cr4V圓鋼、20Mn2圓鋼、 40Mn2圓鋼、50Mn2圓鋼、12CrNi2圓鋼、9Cr2圓鋼、Cr12圓鋼、1Cr13圓鋼、2Cr13圓鋼、 3Cr13圓鋼、Y3Gr13圓鋼、3Gr13Mo圓鋼、6Gr13Mo圓鋼、1Gr11MoV圓鋼、1Gr5Mo圓鋼、1Gr17圓鋼 （430圓鋼、430H圓鋼、430M圓鋼、430HT圓鋼）、1Cr18Ni9Ti圓鋼、1Gr17Mo圓鋼(434)圓鋼、9Gr18圓鋼、9Gr18Mo圓鋼、9Gr18Mov圓鋼、2Gr13Ni2圓鋼、1-2Gr17Ni2圓鋼、GCr15圓鋼、T13圓鋼、9Cr2Mo圓鋼、40-50CrV圓鋼、20CrMnTiH圓鋼9SiCr圓鋼、CrWMn圓鋼、6CrW2Si圓鋼、5CrW2Si圓鋼、304/2B圓鋼、 304/BA不銹圓鋼、321/2B不銹圓鋼、430/2B不銹圓鋼、409L不銹圓鋼、316L/2B不銹圓鋼、 304/NO.0不銹圓鋼、321/NO.0不銹圓鋼、316L/NO.0不銹圓鋼、309S不銹圓鋼、310S不銹圓鋼等。 
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采用光滑粒子流體動力學(xué)法(SPH)耦合有限元法對復(fù)合材料層合板受鳥撞擊的過程進(jìn)行了數(shù)值模擬。復(fù)合材料層合板采用漸進(jìn)損傷模型,鳥體采用SPH粒子建立模型,利用ANSYS/LS-DYNA顯示動力分析模塊分析了復(fù)合材料層合板結(jié)構(gòu)非線性接觸。分析了鳥撞層合板過程中鳥體損傷及層合板單層纖維失效和基體失效情況,分析了鳥體的入射角方向及層合板采用不同鋪層時(shí)對層合板吸能效果的影響。計(jì)算結(jié)果表明,合理設(shè)計(jì)層合板鋪層可以提高層合板的吸能效果。
 對建筑用PVC(聚氯)膜材進(jìn)行單軸和雙軸應(yīng)力松弛試驗(yàn).采用Prony級數(shù)模擬單軸應(yīng)力松弛,建立單軸和雙軸應(yīng)力松弛擬合方程.結(jié)果表明:單軸經(jīng)、緯向應(yīng)力松弛量受初始應(yīng)力影響較小;不同經(jīng)、緯向初始應(yīng)力比下,雙軸經(jīng)、緯向應(yīng)力松弛量變化較小;雙軸經(jīng)向應(yīng)力松弛量高于單軸經(jīng)向應(yīng)力松弛量,而雙軸緯向應(yīng)力松弛量則低于單軸緯向應(yīng)力松弛量.Prony級數(shù)可以有效模擬單軸應(yīng)力松弛;在單軸應(yīng)力松弛擬合方程中引入?yún)?shù),可以較好地模擬雙軸應(yīng)力松弛.
以鄂西赤鐵礦尾礦為主要原料制備鐵尾礦燒結(jié)磚,通過綜合差熱分析(TG-DSC)、X射線衍射分析(XRD)和掃描電子顯微鏡分析(SEM),研究了鐵尾礦燒結(jié)磚的燒結(jié)過程及燒結(jié)機(jī)理.結(jié)果表明:鐵尾礦燒結(jié)磚的燒結(jié)過程分為干燥預(yù)熱、加熱、燒成及冷卻4個(gè)階段.鐵尾礦燒結(jié)磚燒結(jié)初期以固相表面的擴(kuò)散傳質(zhì)為主,燒結(jié)中后期以熔融液相作用下的固體顆粒重排和塑性流動傳質(zhì)為主.熔融液相對鐵尾礦磚坯的燒結(jié)致密及固相反應(yīng)起到重要的促進(jìn)作用.